Die Speisewassermessung ergibt in der Regel einen etwas (um durch- 
schnitllich 5 vH.) gróBeren Dampfverbrauch als die Kondensatmessung. 
Dies rührt zum gróBeren Teile von der angeführten Ungenauigkeit der 
Kondensatmessung, zum geringeren aber auch von den nicht erkennbaren 
Undichtheiten an den Flanschenverbindungen und am Kessel bei der 
Speisewassermessung her. 
Der Wärmeverbrauch für / PS, ist 
Ww; = D; (4 TE ty) . : : . i . > : 15 
mit 4 — # als Erzeugungswärme von ! kg Dampf, bezogen auf die Span- 
nung und Temperatur desselben unmittelbar vor der Maschine. Nach 
S. 27, I. Teil, ist 
4 — A’ für trocken gesáttigten, 
A = q -}- xz-r für nassen, 
[— M -E ey (E— t) — 2 +6 (T— T9) für überhitzten Dampf. 
A, q, r sind der Tabelle auf S. 21, c ist derjenigen auf S. 25, I. Teil, zu 
entnehmen. Die Speisewassertemperatur 4, wird vielfach gleich 09 
angenommen. / bezw. T ist die Temperatur des überhitzten Damptes, 
/' bezw. T' die Sáttigungstemperatur desselben. 
$ 37. Die Berechnung des thermischen Wirkungsgrades. Unter dem 
wirtschaftlichen Wirkungsgrade einer Wirmekraftanlage versteht man 
nach Grashof denjenigen Teil vom Heizwerte des Brennstoffes, der in 
nutzbare Arbeit umgesetzt wird. Der wirtschaftliche Wirkungsgrad setzt 
sich nach der Gleichung Nw = Tk * M * No 
aus dem Wirkungsgrade 7 des Kessels (einschlieBlich der Leitung), 
dem thermischen % und dem mechanischen ne der Maschine 
als Produkt zusammen. 
Der thermische Wirkungsgrad m ist das Verhältnis der von der 
Maschine geleisteten indizierten Arbeit, gemessen in WE, zu der zur 
Dampferzeugung aufgewendeten Wärmemenge, also 
y Az 7 
wenn 4- L; die von / 4j Dampt geleistete indizierte Arbeit in WF, 
4 — hy die Erzeugungswárme von 7 4g Dampf 
ist. Da einer Pferdestärkenstunde 
60 - 60. 75 
60-00-75 ASS WE 
  
  
  
427 
entsprechen, so folgt, wenn / PS; _s Di kg Dampf erfordert, auch 
633 
A-L —- n 
und d i35 
7 — 633 == 6: ; 16*) 
D; (2 m. ty) W, 
p 637 
') Mit 7/4 = 424 wird %t = Wo