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keitsplan ist so lange abzuändern, bis daB /, unter dem angeführten 
‚Grenzwerte bleibt. cı ergibt weiter das adiabatische Teilgefälle 
ep 
2g 
der letzten Stufe und 
(1 — wit) ( — à) — qa d- Is + In 
die Summe des Düsen-, Schaufel- und Austrittsverlustes derselben. Trägt 
man nun unter Hinzufügung des Ventilations- und Radreibungsverlustes 
nach Fig. 83 von der Horizontalen B C aus vertikal nach unten 
ga 7l--4s 717 da LE q« d- dr e P, Umi 
und von dem dadurch auf der Linie p, — Xonst. erhaltenen Punkte aj; 
aus vertikal nach oben 
(% us 41): = 4 
ann b, = (2, y Ut 
auf, so erhält man b, als Endpunkt der vorletzten Stufe. Für sie und 
die übrigen Stufen ist in der gleichen Weise zu verfahren. 
$ 33. Beispiel zur Berechnung einer mehrstufigen Gleichdruckturbine 
ohne Geschwindigkeitsstufung. Es ist eine Zoelly-Turbine zu berechnen, 
welche bei p, = 12 kg/qem abs. Spannung und 300° C des Dampfes vor 
dem ersten Leitrade, 94 vH. Vakuum (p, — 0,06 kg/qem) und n = 3000 
minutlichen Umdrehungen .N, — 1000 PS, leistet. Die Austrittsgeschwin- 
digkeit des Dampfes soll in den einzelnen Stufen als durch Wirbel ver- 
nichtet angenommen werden. 
Das theoretische Wärmegefälle beträgt im vorliegenden Falle nach 
der Mollierschen Tafel (Fig. 86) 
% — 4 — 4, — A; = 211 WE. 
Schätzt man den bei normaler Leistung zu erreichenden effektiven. 
Wirkungsgrad der Turbine zu 
fe — 0,66, 
den mechanischen Wirkungsgrad unter EinschluB der Strahlungs- und 
Lássigkeitsverluste zu 
  
Nm Em 0,93, 
so ergibt sich ein indizierter Wirkungsgrad 
=i 2008 .— 
eR RI 
ein stiindlicher Dampfverbrauch fiir 7 PS,_ von 
632,3 
De > 0,65 - 211 — 0 4,62 kg. 
ein gesamter sekundlicher Dampiverbrauch von 
4,62 - 1000 
ee E 1,28 kg. 
A,C— 3:211 — 07.211 — 147,7 WE 
gemacht, liefert weiter im /s-Diagramm (Fig. 86) auf der Linie p, — 0,06 kg|qem 
B als Endpunkt der Zustandsánderungen, welche der Dampf in der Turbine 
erfährt.