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ähnliche Ausführung den Hochdruckrádern einen mittleren Kranzdurch- 
messer von 0,8, den Niederdruckrádern einen solchen von 0,9 m, so ist 
bei jenen 
0,8 x - 3000 
u == "me T —— 126 m|sh, 
bei diesen 
0,9 x - 3000 
th == mm 141 m]sk. 
Bei der Verteilung des theoretischen Gelàlles ?, — 4, = 211 WE auf 
die einzelnen Stufen soll die an den Dampf infolge der Düsen-, Schaufel- 
verluste usw. zuriickgegebene Warmemenge zu « = 0,075 (17,5 vH.) dieses 
Gefälles geschätzt werden. Die Summe der theoretischen Teilgefälle 
ist dann 
s = (1 + 0,075) 211 — — 226,8 WE, 
und es folgt, wenn das Teilgefälle der Niederdruckstufen mit z bezeichnet f 
und das der Hochdruckstufen im Verhältnis der Umfangsgeschwindig- | 
keiten kleiner, also 126 x/141 genommen wird, aus der Gleichung 
6x 5 [ty z) — 2268 i : 
qx 215 WE 
als Gefälle für die Niederdruck- und 
126 
141 
als Gefälle für die Hochdruckräder. 
Die theoretische Expansionsgeschwindigkeit der letzteren 
ist dann 
215 = — 19,5 WE 
: e = 915 V 19,5 = — 405 mjsk, 
die wirkliche mit ya — 0,95 
& — 0,95 - 405 — — 385 misk, 
das Verhältnis 
Me dO e OUT 
e, 385 s 
während bei den Niederdruckrádern 
ep 91,5 V 215 = — 425 m/sk, 
e, = 0,95 - 425 = ~ 405 m/sk, 
u 141 DA 
C m og d 
wird. i 
Der Geschwindigkeitsplan für die Hochdruckräder ist in Fig. 87 
für cı = 100 mm, a, — 18°, B, — 8, und 9. — 0,8 gezeichnet. Er ergibt, 
ebenso wie Gl. 22, S. 30, einen indizierten Wirkungsgrad bei voller Be- 
aufschlagung : 
Pu=2-095.18(0,95 — 0,327) 0,327 = ~ 0,66. 
Für die Niederdruckráder, deren Geschwindigkeitsplan in Fig. 87 gestrichelt 
ist, folgt bei denselben Werten 
nu = 2 - 0,95* - 1,8 (0,95 — 0,35) 0,35 = 0,68.