5 auf 3 at abs.)
ruckzylinders
annáhernden
ıf S. 508 den
= 0,523, für
Iruckzylinders
ng des Hoch-
Leistung der
Niederdruck-
)
spannung
ind p
dt zu
513
so dab zur Erzielung der normalen Leistung für den Hochdruckzylinder
N; = 750 — 110 = 640 PS
verbleiben. Für diese Leistung müßte die Füllung des Hochdruckzylinders
ungefähr 40 vH betragen.
Schätzt man den thermodynamischen Wirkungsgrad der beiden Zylinder
bei dieser Leistungsverteilung zu 7%, — 0,775 und 0,55, so folgt für den Dampf-
verbrauch des Hochdruckzylinders nun
D' _ 632,3 = 10,3 Ke für 7 PS, +.
29 0275
also insgesamt Di NÍ 10,3 6 jaa
und für den des Niederdruckzylinders
e m
um oIO6fKT.
sowie
Di: N° = 10,6- 170 = 17060 Lv,
und die Dampfentnahme wiirde auf
steigen können. 9507 = 100A == too Ff
Der Wérmeinhalt des frischen Dampfes von 13,5 af abs. und 300? C ist nach
dem /S-Diagramm i, — 729,5 WE, der des Entnahmedampfes nach Ol. 168,
S. 496, annähernd
080 ^ 65
by == lo — T= 2205 56
— 666,5 WE.
Die zu Heizzwecken nutzbar gemachte Wärmemenge beträgt somit pro Stunde
La * 5430 = 660,5 - 5430 = ~ 3 619 coo WE,
Diese Wärmemenge würde nach S.504 bei einer Anlage mit Frischdampf-
heizung besonders aufzubringen sein. Andrerseits ist bei der letzteren der
Wärmeverbrauch der reinen Kraftmaschine mit einem für die Arbeitsleistung
günstigeren Zylinderverhältnis geringer. Nimmt man als solche eine Konden-
sations-Verbundmaschine mit einem Dampfverbrauch von 4,75 kg für 1 PS;_4
an, so ist deren Wärmeverbrauch
Lo 475° 750 = 729,5 * 4,75 * 750 = +2 600 000 WE,
während die Maschine mit Zwischendampfentnahme einen solchen von
iy: Di: Ni — 729,5: 6592 — c4 809 000 WE
hat. Die Wármeersparnis der letzteren gegenüber der reinen Kraftmaschine
und Frischdampfheizung würde also bei der angegebenen Dampfentnahme
annáhernd pro Stunde
E, = 3 619 000 — (4 809 000 — 2 600 000) = + I 410 000 WE
oder
1410000
ag. TOO = 22,7 VH
3619 000 + 2 600 000
Pohlhausen, Kolbendampfmaschinen. 5. Aufl. 33