of 1200 — EE 
m 1050°C/30 min — Öl 
2 4100 tect ' 630°C] 3h— Luft 
0 290 | 
5 1000 wo See J 
Ns 2 nF 
E 900 Ce A 
= es mtd a 
Zz 800 ET nl = 
of 700 L a 600 700 
AZ 25 50 100 150 200 ‚250 300 
GLUHDAUER IN h 
Abb. 5: Einfluß der Glühdauer auf die Zugfestigkeit Rn) des Stahles 
X 45 CrNiW 18 9 in Abhängigkeit von der Glühtemperatur (GT). AZ .... 
Ausgangszustand (siehe Tab.2) 
Die unterschiedliche, von der Glühtemperatur abhängige Gefügeausbil- 
dung hält sich bis zur längsten hier angewendeten Glühdauer. Bei 700, 
Abb. 4(c), 800 und 900°c, Abb. 4(d), sind im Gegensatz zu 500, Abb. 
4(b) und 600°C die sorbitähnlichen Bereiche völlig verschwunden (Glo- 
bulitisieren und Koagulieren), so daß ein austenitisch-karbidisches 
Gefüge vorliegt, das mit zunehmender Glühtemperatur weitgehend koagu- 
lierte Karbide aufweist. Trotz dieser Gefügeunterschiede haben alle 
Proben nach 300-stündiger Glühung eine im wesentlichen gleiche Festig- 
keit (Abb. 5), aber keineswegs die gleiche Kerbschlagzähigkeit, wie 
Abb. 3 zeigt. Andererseits kommen die Festigkeitsunterschiede nach 
100-stündiger Glühung in der jeweiligen Kerbschlagarbeit nicht deut- 
lich zum Ausdruck. 
Auch bei diesem Werkstoff konnte eine gute Übereinstimmung der Festig- 
keitswerte aus Zugproben und aus Brinellhärteverten festgestellt 
werden (Tab. 3). 
3.3. Stahl_X_53_CrMnNiN_21_9__(H_850) 
Das grobkörnige, austenitische Gefüge des Ausgangszustandes zeigt.an 
den Korngrenzen und auch in den Austenitkörnern neben kleinen Karbi- 
den noch sorbitähnliche Bereiche, die stellenweise lichtmikroskopisch 
nicht identifizierbare Phasen enthalten, Abb. 6(a). Bei den Glüh- 
temperaturen 500, Abb. 6(b), 600 und 700°C, Abb. 6(c), bewirken Aus- 
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