REE BF 100 a 100 3 
| 
80 - J 80 
2 60 S 60r 
££ > 
= 40 [ 2 40 
| . 
20 r A >— fein lamellar 20 
J t===-=s spieflig/ fein plattenfsrmig 
oF ?— — grob plattenförmig ir 
gi. a, MW 0 Z A —_ —= 
2 30 60 120 240 480 960 15 30 60 120 240 480 96 
Zeit [min] Zeit (min] 
*r 100 7 : - 
TI b 'b 
| 
80 r : 80} 
cen 
| ran 3 | = 40 
el konstanter - 5 | 
0°C > = x 
es J 5 40 
> = 
d - zeigt mit 20} A 200 
Im Ausgangs- | A 
} 0 -— — 4 od 
LEgleruNgsSVa- 0 15 30 60 120 240 480 960 0 15 30 60 120 240 480 96 
h hier wesent Zeit [min] Zeit [min] 
Lad af Abb. 17a: Zerfall von M,C mit unter- Abb. 18a: Zerfall von M;C mit unter— 
Pn schiedlicher Ausbildungsform schiedlicher Ausbildungsform 
maearen Anteil im Stahl Nr. 6 als Funktion im Stahl Nr. 7 als Funktion 
ia -miaen der Glühdauer bei konstanter der Glühdauer bei konstanter 
PB Temperatur (1100°C) Temperatur (1100°C) 
CL Abb. 17b: Gesamtzerfall von M,C im Abb. 18b: Gesamtzerfall von M,C im 
ringen Te‘l des Stahl Nr. 6 als Funktion im Stahl Nr. 6 als Funktion 
an rod der Glühdauer bei konstanter der Glühdauer bei konstanter 
keinen gTO Temperatur (1100°C) Temperatur (1100°C) 
in Stahl, Ein echter Vergleich der Modifizierungselemente untereinander hinsichtlich ihrer 
ae Try des Wirkung auf den M,C-Zerfall ist aufgrund der groBen Unterschiede im Kohlenstoff- 
a Hor gehalt (0,86 - 1,02 %) und der Unterschiede im Siliziumgehalt (0,18 - 0,42 %) 
een zwischen den einzelnen Legierungen nur schwer möglich. Während beim Stahl Nr. 2 
ney £ der niedrige Kohlenstoffgehalt von 0,88 % und der von allen Legierungen höchste 
Ct nach Siliziumgehalt von 0,42 % die Wirkung des Ca vermutlich überbetonen, führt beim 
AM Stahl Nr. 7 der hohe Kohlenstoffgehalt von 0,96 % und der niedrige Siliziumgehalt 
groan £ 
unhelusi- des von 0,21 % zu einer möglichen Unterbewertung des Bors. Vergleicht man dennoch die 
ha wie. an Zerfallskurven der einzelnen Legierungsvarianten, so erhilt man für den Ablauf des 
M.C-Zerfalls folgende Reihung: 
Prakt. Met. Sonderbd. 21 (1990) 
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