106 Prakt. Met. Sonderband 47 (2015) 
Im Bereich der Risse konnten die nadelférmigen Teilchen den Al-reichen Nitriden zugeordnet wer- iL 
den. Diese bilden sich vermutlich aufgrund der höheren Diffusivität des Stickstoffes bei hohen $10 
Temperaturen. Dariiber hinaus befinden sich feine Ti-reiche Teilchen in der Matrix. In [5] gibt es 
Hinweise bez. der Existenz von feinen Ti-reichen M7C3-Karbiden, die bei 650 °C entstehen. Ob es PER 
sich allerdings in diesem Fall um diese Ausscheidungsart handelt, bedarf es weiterer Untersuchun- 
gen z.B. mittels TEM. 
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3.3 ZTA-Diagramm 
Auf der Basis, der in der Literatur verdffentlichten Ergebnisse [2, 3], wurde in einem gemeinsamen | i. 
ZTA (Zeit-Temperatur-Ausscheidung)-Diagramm eine zusammenfassende Darstellung der fiir Al- 
loy 800H möglichen ausscheidenden Phasen vorgenommen (Bild 7). Die in dieser Arbeit erzielten 
Ergebnisse wurden entsprechend im Diagramm eingezeichnet. Es zeigt sich hierbei, dass diese mit ABI 
den Daten aus der Literatur gut übereinstimmen. Die Anwesenheit der sekundären Ausscheidungen ) 
wie chromreichen Karbide (M23C6) sowie der G-Phase, geringer Dichte, konnte bestätigt werden. VER 
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Bild 7: ZTA-Diagramm von Alloy 800H be disc 
4 Zusammenfassung LIN) 
Fiir Alloy 800H wurden die Gefiige- und Schiadigungsentwicklung nach thermischen und thermo- Tho pan 
mechanischen Beanspruchungen lichtoptisch sowie mittels REM charakterisiert und bewertet. Zu- 
sammenfassend kann festgestellt werden, dass die Ausscheidungsstruktur komplex ist und sich we- 0 a 
sentlich bei zeitlicher Temperatureinwirkung veréndert. Die auftretenden Gefügemerkmale sind 
dabei maßgeblich am Schädigungsprozess beteiligt. Der Vergleich zwischen thermisch und ther- 
momechanisch beanspruchten Zuständen fällt bei unterschiedlichen Temperaturen verschieden aus. 
Letztlich erfolgte die Einordnung der Ergebnisse in das ZTA-Diagramm aus der Literatur. ; 
5 Literatur ri 
[1] ThyssenKrupp VDM GmbH, Werkstoffblatt Nr. 4129: Nicrofer® 3220 H — alloy 800H iy 
Nicrofer® 3220 HP — alloy 800 HP - Korrosionsbestiandige Legierungen, 2003. FY 
[2] API-Komitees-Draft: Materials, Fabrication, and Repair Considerations for Austenitic Alloys 
Subject to Embrittlement and Cracking in High Temperature 565 - 760°C, 2012, 20. oh 
[3] R. Dehmolai, M. Shamaniana, A. Kermanpura, Materials Characterization, 2009, 60, 1. 7 
[4] J. Orr., in Alloy 800 Proc. of the Petten International Conf. on Alloy 800, 1978, 25. 
[51 O. Hiibsch et al., in FVW/FVHT 37. Vortragsveranstaltung, Diisseldorf, 2014, p.83 
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