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"ur 
ral 
= 
a7) 
der 
36 
Berechnung der Feldamperewindungen bei Belastung. 
E, = E,+JR,+24P 
327 
and man erhält daraus 
PD, a 60 
A — 108. 
l; LN dn * 
Da die Differenz der Feldkurven bei Leerlauf und Belastung 
gleich dem Zusatzfeld ist, muß auch die Summe der Flächen der 
PD PD 
Zusatzfeldkurve zwischen den Bürsten B, und B, gleich LA 
sein, oder in bezug auf Fig. 286 i | 
PD, PD, es .. 
7 Tu — Fläche 0, BT, Ba 0, — Fläche 0, BT, 0. 
Ist das nicht der Fall, so muß die neutrale Zone des Zusatz- 
leldes anders gewählt und die Zusatzfeldkurvye neu berechnet wer- 
jen. Es genügt event. auch eine schätzungsweise angenommene 
Verschiebung allein, um (b6,-+0):-48 zu erhalten. Eine unrichtige 
Annahme von o um etwa 1 em hat nur wenig Einfluß. 
90. Berechnung der Feldamperewindungen bei Belastung. 
;re, 
‚AtZ- 
aren 
er- 
ı B; 
Zone 
cm 
.nde 
die 
Pol- 
Die Feldamperewindungen eines magnetischen Kreises bei Be- 
lastung erhalten wir, indem wir in Fig. 288 das Linienintegral über 
lie Kurve aa, e,d, dea erstrecken, die AW der einzelnen Strecken 
erechnen und addieren. 
Die für die Verschiebung des Ankerfeldes notwendigen Ampere- 
windungen ergeben sich aus der Fig. 282 zu 
AW  =—=206, +0) 48. 
Die Bestimmung von (b,-+o) nach der oben angegebenen 
graphischen Methode ist etwas zeitraubend, man begnügt sich daher 
bei der Vorausberechnung von Maschinen mit einer erfahrungs- 
mäßigen Schätzung von A4W,. 
Die Verschiebung 0 ist für konstante Klemmenspannung Zwi- 
schen Leerlauf und Vollast größer als für konstante EMK bzw. 
konstanten Kraftiluß D,. 
Für konstante Klemmenspannung kann man, wenn keine 
Versuchsdaten vorliegen, bei kleinen Zahnsättigungen die folgenden 
Angaben benutzen: 
Für gewöhnliche konzentrische Polschuhe: 
W_ = a0, AS= (2 bis 1) (z—b)- AS 
en