154 200 Kwt Drehstromgenerator
a | wobei allerdings die Schwächung des Feldes und die Phasenverschiebung es nicht
gestatten, dass die 'T’angentialkraft proportional mit dem Strom wächst. Bei Kurz-
schluss wechselt jedoch die Kraft das Vorzeichen und es werden die Klötze hin und
her gerüttelt, was zu einem eigenthümlichen Brummen der Maschine Veranlassung
giebt. In schwachen Maasse kann dieses Brummen auch bei normalem Ankerstrom
auftreten, wenn die Phasenverschiebung abnorm gross ist. Die obige Berechnung hat
gezeigt, dass die Beanspruchung der Schrauben durch magnetische Kräfte äusserst
gering ist. Anders verhält es sich mit der durch Centrifugalkraft verursachten Bean-
=
spruchung. Nach der bekannten Formel für die Centrifugalkraft
F=0,00112’RG
finden wir, dass die radial nach aussen wirkende Kraft für jeden Klotz rund das
40fache seines Gewichtes beträgt. Das Gewicht eines Klotzes mit seinem Fusse
bestimmt sich aus der Zeichnung zu 65 kg. Dabei liegt der Schwerpunkt 23 cm von
der Auflagefläche und die radiale Entfernung der Schrauben ist 15 cm.
EHEN Die beiden inneren Schrauben werden also mit einer Kraft von
[9%
ge
o = 4000 kg
19 :
x
I 40 x 65%
auf Zug beansprucht. Bei normalem Betrieb wird diese Kraft allerdings durch die
nach innen gerichtete magnetische Anziehung um etwa 12%, vermindert. Es ist
jedoch nicht statthaft, in der Berechnung eine entsprechende Korrektion zu machen,
weil die Maschine gelegentlich auch in unerregtem Zustande betrieben werden kann.
Bei einem Kerndurchmesser von 2,46 cm giebt das eine specifische Beanspruchung von
4000
=420 ko,
2><4.75 on
Da die Zugfestigkeit von Schmiedeeisen rund 3500 ist, so haben die Bolzen etwa
I} Ih Sfache Sicherheit.
Wir gehen jetzt dazu über, Erregung, Spannungsabfall und Kurzschlussstrom für
diese Maschine zu bestimmen. Der Durchmesser des äusseren Ankers ist 265 cm und
Lan In) jener des inneren ist 235 cm. Beide sind 20 cm breit und der Luftraum für beide ist
N 0,5 cm. Jede Phase hat 18 Spulen auf jedem Anker und jede Spule hat 24 Win-
dungen. Wir haben also für beide Anker folgende Mittelwerthe:
IN D=20 L=220 d=z05 EB 92H 3218. 318.
Da die Polbreite sehr nahe
oO
jleich der Theilung ist, müssten wir nach Tabelle 53
für k den Werth 2 einsetzen. Dieser Werth gilt jedoch für den Fall, dass die Löcher
oder Nuten so klein sind, dass man die Spulenseite als eine mathematische Linie
betrachten kann. Das ist hier nicht der Fall; die Nuten sind ziemlich breit und des-
halb wollen wir den Werth
k = 1,95
bei der Berechnung der EMK verwenden.