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rücke 
stellt 
Statik der Baukonstruktionen. 693 
  
Tabelle zur Berechnung eines Gitterträgers mit 2 Gelenken. 
  
   
  
            
     
  
  
   
  
  
  
  
  
  
  
    
  
  
Harfe = see = E 
NE ER | Se S, durgh Bad Een. 
Keen ae 5 die Einzellast —=1 ——— für Punkt gewicht 
Besser ro s/ 2A in den Punkten f : 
2i2|2|58» FAR, | | 
all | 08 |308N | | | 8854 
si" |3|#* ee en ee 
BR Re | | | 8 
..011200.010) = 1,115, 148,4| 165,2 0771 1,056 0,104 0 |+ 156,7|+ 104,51— 2 
3% 21 20,0| 0,15] — 2,600 — 266,7| 533,3} 0  |— 1,000/— 2,000 0 |-+ 266,711 533,4 
= 5/3 | 20,0| 0,15|— 2,000|— 266,7| 533,8) 0  |— 1,000/— 2,000 0 |-+ 266, 3,4] 4,00| 1067 
= 4 | 20,0) 0,15] 1,113|— 148,4| 165,2] 0 |— 0,352|— 0,704 05 1612529]. 1045| 2117 313 
„  |1| 25.5] 0,25]-+ 1,274|-+ 130,0| 165,6 022 0 0 0 | 0 0 0.2]0 
2 %|2|20,4| 0,25 ‚155 + 379,0| 0 I+ 1,078! -+ 0,718 0 |- 189,5/-+ 126,31-+ 2,16/-+ 380 
= 513 | 20,4| 0,25|-+ 2,155|+ 175,8] 3790| 0 |-+ 0,359] + 0,718 0 |+ 63,114 126,314 2,16|+ 380 
7 4) 25,5| 0,25] 1,274|+ 130,0) 165,6| 0 | Oct: 0 05: 05 0 0 
0 | 30,0] 0,20]— 0,790 — 118,5] 93,6] — 1,00 — 0,7501— 0,500[+ 118,5 + 88,9|+ 5 
=: | 1 | 14,2] 0,151 — 0,444 — 42,0| 18,6 0 - 0,9721 — 0,648 05|+ 40,84 2 
45312:100 015] 0 00 0 0. !—1,000 0 0 0 
Fa 314,2) 0,15] — 0,444 — 42,0) 18,6 0° |— 0,324 — 0,648 0 + 13,6|+ 27.21- 
| # |.30,0| 0,20|— 0,790 — 118,5| 93,6| 0  |— 0,250|— 0,500 OR 99.61-10.75 
1 | 24,5! 0,20|-+ 1,363] + 167,0! 227,6 0 + 1,294|+ 0,863 0 |-+ 216, 44,01-+ 2,59|-+ 432 
2 [22.4 0101-1 0,993|-- 222,4 2208| 0 | 0,063|-+ 1,450 0 22,51 2,11|+ 469 
3 | 22,4| 0,10|-+ 0,993|-+ 222,4 220,8| 0 |+ 0,725|+ 1,450 @ |-+ 161,2)-+ 322,5|-+ 2,111+ 462 
4 | 24,5| 0,20|-+ 1,363] + 167,0) 227,6 0 —+ 0,431) + 0,863 0 |+ 72,0|-+ 144,0|-+- 2,59] 
  
  
[45918 
| Summe |3607,4] |+ 118,5|+ 1603,1|+ 28344] 
| 0,033 | 0,444 | 0,730 |#,—= | 1,640 
| | | 
® ı N Sa iS 2 a 5918 i 
Zunächst ergiebt sich für H, aus dem Eigengewicht nach Gleich. (25): H, = sen 1,64, 
obV1, 
Man kann nun direkt nach der Polygonal- oder nach Ritters Methode die Spannungen aus 
dem Eigengew. bestimmen (da die äussern Kräfte V und H gegeben sind) oder dieselben mit Hülfe 
der Tabelle und Gleich. (27) berechnen. 
Zur Bestimmung der Maximal- und Minimal-Spannungen aus der Verkehrslast benutzt man 
am besten die 1. Kämpferdr.-Linie, mit deren Hülfe jede Influenzlinie gezeichnet werden kann. 
Aus der Tab. folgt für die im Abst. x, von A wirkende Einzellast @ (Gleich. 25) 
‚5 z ER 1603,1 
—=0,0383@; fur‘, =2: H= — I, 444G; 
kurse — 0: — En 
3607,4 
” 3607,4 
= 2634,4 
für a, —4: H= —— —0,180 6. 
3607,4 
Diese Werthe, in Gleich. (30) dur, == 0 2 f 6 gm 
eingesetzt, geben: a) 3,378 2,740 3,378 om 
für die Querträger-Anschlusspunkte. 
Die Ordin. der Influenzl., d. h. die Grösse der durch die Einzellast @ erzeugten Spannungen, 
berechn. man nach Gleich. (27) aus vorstehender Tab. Z.B. ist die Spannung der 2. Diagonale für 
eine im Knotenp. 1 liegende Einzellast: $S = — 0,063 @ — 0,993 . 0,444 @ = — 0,50 @. 
Das Max. und Min. der Spannung findet man aus der Influenzlinie nach dem bekannten, 
S. 627, angegebenen Verfahren. — Die durch Temperatur-Einflüsse erzeugten Spannungen folgen 
70,8.80 
aus (28), z. B: H, = 36074 — Er url — 808und Bet 10,8: 
3 ’ 
  
k. Hängebrücken. 
Man unterscheidet im allgem. unversteifte und versteifte Hängebrücken. 
Zu letztern sind auch die kombinirten Balken und Hängebrücken zu rechnen. 
Die Versteifung einzelner oder mehrerer Konstruktions-Theile tritt bei grösseren 
Spaunw. ein, um den durch veränderliche, einseitige Belastungen erzeugten Form- 
änderungen und Schwankungen des Systems zu begegnen. 
Fig. 632. «. Parabolische Gleichgew.-Form der 
unversteiften Kette. 
1. Nimmt man die in gleich hohen Punkten 
aufgehängte Kette annähernd als gewichtlos und 
eine gleichmässig über ihre Horizontal- 
Projektion vertheilte Belastung g pro Längen- 
einh. an, so erhält man (nach S. 607) für die 
  
x : EN: 2 3Hı 2 ql2 
Gleichgew.-Form eine Parabel der Gleich.: x? = — (46), worin: A= 2 
7 sh 
wenn / die Spannw., % den Pfeil der Kette bezeichnet, Fig. 632.