Gestaltung und Berechnung der allgemeinen Bauteile. 
Biegungsmoment der Kurbelwange: 
M,= Ar(a— e)— As(a+e); %= nn : 
5 bh 
Druckbeanspruchung der Kurbelwange: 
ou Art Ae 
Br 
Größte Beanspruchung: 
0,=0 - Op. 
Während des größten Drehmomentes wird der Kurbelzapfen beansprucht auf 
Biegung durch R und 7’ (ohne Berücksichtigung des Schwungradgewichtes). 
M,=YAr+ Ar-a= Ara, 
ug hp 
auf Verdrehen durch M, = - 
Der Kurbelarm an der Schwungradseite wird nach Abb. 429 
beansprucht durch: 
  
  
Myr 
M,r= Ar (a-e); or= un Zi 5 
ii b>h 
a, 
l br 
Mir=T [r = A Hr= ; 
4, Iresıg 
a, bh? 
M, = Ar . (a Sr e); T= De ex S 3 
: .b2h 
Ar(a—e 
bzw. in der Mitte der schmalen Seite: 7 = = a i 
5 «bh? 
R— Ar 
Abb. 429. Druckbeanspruchung: tr N 
Im Lager B schließen die Gegenkräfte von P’ und @ den Winkel £ miteinander 
ein. Die Resultierende hat nach Abb. 430 die Größe 
Rz= VB BE + 2Bor Br: c08ß. 
3. Einfach gekröpfte Welle in drei Lagern. Diese bei größeren Einzylin- 
der- und Tandemgasmaschinen übliche Bauart ist statisch unbestimmt und erfordert 
Ermittlung der Formänderungen, die am einfachsten an Hand des Mohr- 
schen Satzes durchzuführen ist. Nach diesem wird die Momentenfläche 
als Belastungsfläche aufgefaßt, die in Teile zerlegt wird, deren Schwer- 
punktlagen bekannt sind. Sind die Querschnitte der Welle nicht gleich- 
ec k 
bleibend, so ist die 7 -Fläche als Belastungsfläche zu nehmen. Die 
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Flächeninhalte dieser Teile werden als Kräfte dargestellt, die in den 
Abb. 430. ermittelten Schwerpunkten angreifen. Aus Seil- und Kräftepolygon folgt 
sodann die elastische Linie des Trägers. Die Reaktion des mittleren Lagers 
wird ermittelt, indem für diese Stelle einmal die Durchbiegung ö, infolge der wirklich 
vorhandenen Last P, das andere Mal die Durchbiegung ö, einer angenommenen Ver- 
i ’ ws i a 05, 
gleichlast C berechnet wird. Die Lagerreaktion hat sodann die Größe = -C, worauf 
- 3,