4 B. Die äußeren Kräfte an einem Rohrrücklaufgeschütz. 
Also 
P.d+B:c+u- Narr u Nıirt — Na z— Ni y=0 (2) 
oder 
P-d4+B-c+ Ny(u-1,—2)— Ny (u-1, +9 =0. 
Setzt man in Gleichung (2) N, bzw. N, aus Gleichung (1) ein, so 
erhält man 
B.c+P-.d-—GG,cose(z— u +) 
9 usn) 
B-c-- P-d-- G,cose( 
m ps 2) 
Der Gesamtreibungswiderstand, welcher sich der Rohrbewegung 
entgegensetzt, ist dann 
RN, N) EEE (5) 
p (rg — 71) 
Sollen die Gleichungen (3) bis (5) auch für diejenigen Fälle Gültig- 
keit behalten, in denen die Angriffspunkte der Kräfte N, und N, an- 
dere Lagen gegenüber dem Schwerpunkt einnehmen als in der Abb. 1, 
so sind bezüglich der Größen 7r,, r;, y und z noch folgende Festsetzun- 
gen zu machen: 
r, ist negativ zu setzen, wenn NN, unterhalb der Schwerpunkts- 
achse SS angreift, 
r, ist negativ zu setzen, wenn N, oberhalb der Schwerpunktsachse SS 
angreift, 
y ist negativ zu setzen, wenn der Schwerpunkt vor dem vorderen 
Ende der Geradführung liegt, 
z ist negativ zu setzen, wenn der Schwerpunkt hinter dem hinteren 
Ende der Geradführung liegt. 
Liegt der Schwerpunkt der zurücklaufenden Teile oberhalb der 
Seelenachse, so setze man d negativ; greift die resultierende Bremskraft 
oberhalb des Rohrschwerpunktes an, so setze man c negativ. 
Die Gleichungen (3) bis (5) haben Gültigkeit für jede Stellung des 
Rohres während des Rücklaufs. Die Kraft P ist während der zweiten 
Periode des Rücklaufs, d.h., sobald die Einwirkung der Pulvergase 
auf das Rohr aufhört, gleich Null. 
Nı = (3) 
y-+u- 2) (4) 
  
MN. 
  
  
Diskussion der Reibungsgleichung. 
Die Reibung des Rohrs in seiner Geradführung wird um so kleiner, 
1. je kleiner der Reibungskoeffizient u, 
2. je kleiner P und d (P kommt nur in der ersten Periode des Rück- 
laufes in Betracht), 
3. je kleiner die Bremskraft B und ihr Abstand c von der zur Seelen- 
achse parallelen Schwerpunktachse, 
4. je größer die Erhöhung des Rohrs,