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24M
2) Die spezifische Fláchenpressung zwischen Zapfen und Lagerschale
dari nur so groB sein, daB das Schmiermaterial dauernd zwischen den
Laufilláchen verbleiben kann. Ist
P der Zapiendruck in Ag,
p diejenige Fláchenpressung für 7 qem der Lauffláchenprojektion, bei
der das Schmiermaterial dauernd die volle Tragiláche benetzt,
d der Zapiendurchmesser bezw. die Lagerbohrung,
| die Zapfen- bezw. Lagerschalenldnge in e», so muB hiernach
Pzznd:in . : .. . 4 04 00
sein.
3) Falls keine künstliche Kühlung des Lagers und Zapfíens statt-
findet, müssen deren Abmessungen so groß sein, daß die Wärme, in
welche ein Teil der Zapfenreibungsarbeit umgesetzt wird, durch den
Lagerkörper und die Welle abgeleitet (ausgestrahlt) werden kann und
so ein Heißlaufen vermieden wird. Bezeichnet
u den Reibungskoeffizienten,
w die Zapfengeschwindigkeit in m/sk,
A, diejenige Wärmemenge in Arbeitseinheiten (mkg), welche vom
Lager für 7 gem Laufflächenprojektion und 7 Grad Temperaturunterschied
erfahrungsgemäß noch abgeleitet werden kann,
t die Lagerschalentemperatur,
t, die Temperatur der Lult,
so muß die spezifische Reibungsarbeit des Zapfens
dx-n
P 100-60
gleich oder kleiner als der Arbeitswert der ableitbaren spezifischen
Wärmemenge |
4 4
A,— — u-p-w— —uyu
x | x
4; (¢ TT to)
sein. Aus der Gleichheit beider Arbeiten folgt
N
N Gi trian in ian 1 00
Über die Größe der Werte # und 4, für die bei Turbinenlagern
vorkommenden Verhältnisse (große Zapfengeschwindigkeit), sowie über
das Verhalten dieser Lager im allgemeinen haben die Versuche von
Direktor O. Lasche') Anhalt und Klarheit verschafft. Bezüglich des
Reibungskoeffizienten w bestätigten diese Versuche zunächst den von
Tower aufgestellten Satz, daß « bei derselben Lagerschalentemperatur
und Zapfengeschwindigkeit w der spezifischen Belastung annähernd um-
gekehrt proportional sei,
up — konst.
Sie ergaben weiter, daB bei Geschwindigkeiten von 5— 10 m yu nur
wenig, bei solchen von über 10 m nahezu gar nicht durch w beeinflußt
1) Z. d. V. d. L. 1902, S. 1881.
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