auf den Hochdruckzylinder 
Ni = 750 — 300 = 450 PS. 
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
  
Das theoretische Wärmegefälle des Hochdruckzylinders (von 73,5 auf 3 at abs.) : vel 
À ist nach dem /S-Diagramm iy — i; — +79 WE, das des Niederdruckzylinders un 
RE 0 (von 3 auf 0,15 at abs.) iy — iy — «109 WE?). Schátzt man zur annähernden 
HN il il Bestimmung des Dampfverbrauches nach den Angaben auf S.508 den bei 
| | | thermodynamischen Wirkungsgrad für jenen Zylinder zu s = 0,825, für vel 
m diesen zu 7, = 0,6, so würde der Dampfverbrauch des Hochdruckzylinders 
| | nach Gl. 34, S. 103, 
EH 632,3 . 
In i == m9 kg für IPS; als 
I also insgesamt un 
| Di: Ni — 9,7: 450 — 4365 kglsl, 
| | der des Niederdruckzylinders ebenfalls 
Il SOV 
B p 0323 ; 
M B od OR LPS. Din 
bzw. D/ - NŸ = 9,7 * 300 = 2910 kg/st Io 
ste 
sein. Bei der normalen Leistung und der angenommenen Füllung des Hoch- I 
druckzylinders würden also dem Aufnehmer annähernd der 
4365 — 2910 = ~ 1450 kg S. 4 
Dampf von 3 at abs. entnommen werden kónnen. 
Um annähernd die größte Dampfentnahme bei der normalen Leistung der Die 
Maschine bestimmen zu können, soll die kleinste Füllung des Niederdruck- 
zylinders zu 2 vH angenommen werden. Für sie ist 
= = Cm eO oS Bs 
emos pOIPeOg3, vm on Oily hei 
We 
also die Expansionsendspannung bei wieder 2,4 at abs. Anfangsspannung gür 
Pe = 2,4 * O,II8 = 0,283 at abs. sat 
an, 
Weiter ist nach Gl. 6, S. 32, mit den früheren Werten von « und 5 
III s 
ho 0,93 - 0,02 4 0,83 + 0,13 + In O39 0,25 ‘wil 
und mit f, = 1,24 wie vorher nach Gl. 5, S. 31; 
p/ — 0,98 (06,25: 2,9 — 1,24 * 0,15) = ~0,53 dl. hat 
unc 
Die kleinste Leistung des Niederdruckzylinders ergibt sich damit zu anr 
NT Las 0,53 * 3140 * 4/5 == 110 PS ) 
75 ode 
1) Unter der Annahme trocken gesättigten Dampfes im Aufnehmer.