auf den Hochdruckzylinder
Ni = 750 — 300 = 450 PS.
Das theoretische Wärmegefälle des Hochdruckzylinders (von 73,5 auf 3 at abs.) : vel
À ist nach dem /S-Diagramm iy — i; — +79 WE, das des Niederdruckzylinders un
RE 0 (von 3 auf 0,15 at abs.) iy — iy — «109 WE?). Schátzt man zur annähernden
HN il il Bestimmung des Dampfverbrauches nach den Angaben auf S.508 den bei
| | | thermodynamischen Wirkungsgrad für jenen Zylinder zu s = 0,825, für vel
m diesen zu 7, = 0,6, so würde der Dampfverbrauch des Hochdruckzylinders
| | nach Gl. 34, S. 103,
EH 632,3 .
In i == m9 kg für IPS; als
I also insgesamt un
| Di: Ni — 9,7: 450 — 4365 kglsl,
| | der des Niederdruckzylinders ebenfalls
Il SOV
B p 0323 ;
M B od OR LPS. Din
bzw. D/ - NŸ = 9,7 * 300 = 2910 kg/st Io
ste
sein. Bei der normalen Leistung und der angenommenen Füllung des Hoch- I
druckzylinders würden also dem Aufnehmer annähernd der
4365 — 2910 = ~ 1450 kg S. 4
Dampf von 3 at abs. entnommen werden kónnen.
Um annähernd die größte Dampfentnahme bei der normalen Leistung der Die
Maschine bestimmen zu können, soll die kleinste Füllung des Niederdruck-
zylinders zu 2 vH angenommen werden. Für sie ist
= = Cm eO oS Bs
emos pOIPeOg3, vm on Oily hei
We
also die Expansionsendspannung bei wieder 2,4 at abs. Anfangsspannung gür
Pe = 2,4 * O,II8 = 0,283 at abs. sat
an,
Weiter ist nach Gl. 6, S. 32, mit den früheren Werten von « und 5
III s
ho 0,93 - 0,02 4 0,83 + 0,13 + In O39 0,25 ‘wil
und mit f, = 1,24 wie vorher nach Gl. 5, S. 31;
p/ — 0,98 (06,25: 2,9 — 1,24 * 0,15) = ~0,53 dl. hat
unc
Die kleinste Leistung des Niederdruckzylinders ergibt sich damit zu anr
NT Las 0,53 * 3140 * 4/5 == 110 PS )
75 ode
1) Unter der Annahme trocken gesättigten Dampfes im Aufnehmer.