5 auf 3 at abs.) 
ruckzylinders 
annáhernden 
ıf S. 508 den 
= 0,523, für 
Iruckzylinders 
ng des Hoch- 
Leistung der 
Niederdruck- 
) 
spannung 
ind p 
dt zu 
513 
so dab zur Erzielung der normalen Leistung für den Hochdruckzylinder 
N; = 750 — 110 = 640 PS 
verbleiben. Für diese Leistung müßte die Füllung des Hochdruckzylinders 
ungefähr 40 vH betragen. 
Schätzt man den thermodynamischen Wirkungsgrad der beiden Zylinder 
bei dieser Leistungsverteilung zu 7%, — 0,775 und 0,55, so folgt für den Dampf- 
verbrauch des Hochdruckzylinders nun 
D' _ 632,3 = 10,3 Ke für 7 PS, +. 
29 0275 
also insgesamt Di NÍ 10,3 6 jaa 
und für den des Niederdruckzylinders 
e m 
  
um oIO6fKT. 
sowie 
Di: N° = 10,6- 170 = 17060 Lv, 
und die Dampfentnahme wiirde auf 
steigen können. 9507 = 100A == too Ff 
Der Wérmeinhalt des frischen Dampfes von 13,5 af abs. und 300? C ist nach 
dem /S-Diagramm i, — 729,5 WE, der des Entnahmedampfes nach Ol. 168, 
S. 496, annähernd 
080 ^ 65 
by == lo — T= 2205 56 
— 666,5 WE. 
Die zu Heizzwecken nutzbar gemachte Wärmemenge beträgt somit pro Stunde 
La * 5430 = 660,5 - 5430 = ~ 3 619 coo WE, 
Diese Wärmemenge würde nach S.504 bei einer Anlage mit Frischdampf- 
heizung besonders aufzubringen sein. Andrerseits ist bei der letzteren der 
Wärmeverbrauch der reinen Kraftmaschine mit einem für die Arbeitsleistung 
günstigeren Zylinderverhältnis geringer. Nimmt man als solche eine Konden- 
sations-Verbundmaschine mit einem Dampfverbrauch von 4,75 kg für 1 PS;_4 
an, so ist deren Wärmeverbrauch 
Lo 475° 750 = 729,5 * 4,75 * 750 = +2 600 000 WE, 
während die Maschine mit Zwischendampfentnahme einen solchen von 
iy: Di: Ni — 729,5: 6592 — c4 809 000 WE 
hat. Die Wármeersparnis der letzteren gegenüber der reinen Kraftmaschine 
und Frischdampfheizung würde also bei der angegebenen Dampfentnahme 
annáhernd pro Stunde 
E, = 3 619 000 — (4 809 000 — 2 600 000) = + I 410 000 WE 
oder 
1410000 
ag. TOO = 22,7 VH 
3619 000 + 2 600 000 
Pohlhausen, Kolbendampfmaschinen. 5. Aufl. 33