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Gefügebestandteiles verbunden. Somit besteht in diesem Temperaturbereich die Möglichkeit, in 
Abhängigkeit von der jeweiligen chemischen Zusammensetzung das gewünschte Ferrit/Austenit- 
Verhältnis einzustellen. 
1) °C 
2) 1800 . 
Duplex-Stähle 
H—H— I 
a) 1600 A ! Kristallseigerung 
Flip-Flop-Erstarrung 
6 Primärkarbide 
) 1400 
1200 Umwandlung 
X >Y 
1000 
800 Nitride (CrN, CrnN) 
G-Phase 
X-Phase 
600 Sekundärkarbide 
I 
400 X'- Phase 
EC 
le iD 
x 200 v 
a Eigenspannungen 
© durch Duplex-Gefüge 
zn 
0.39 29 10 Gew.% Cr 
u 1J 20 Gew.% Ni 
in 
ne Abb. 3 OQuasi-binärer Schnitt im Dreistoffsystem Fe-Cr-Ni bei 70 % Fe 
1- 
1 
Wird das Cr/Ni-Verhältnis, bei technischen Legierungen das Cr, /Ni,-Verhältnis, durch höhere 
A Nickelgehalte bzw. höhere Gehalte an austenitstabilisierenden Elementen zu kleineren Werten ver- 
; schoben, so erstarrt eine solche Schmelze in der Nähe des Dreiphasenraumes (S + & + y; eutekti- 
sche Rinne). Nach einer primär ferritischen Erstarrung wächst die Erstarrungsfront mit dem Kri- 
le stallwachstum in die Restschmelze hinein. Durch die Ausscheidung chromreicher Kristalle verarmt 
die Restschmelze an Chrom und reichert sich gleichzeitig an Nickel an . Dadurch wird die Aus- 
9 scheidung primärer y-Mischkristalle gefördert, so daß neben einer Zone primärer a«-Mischkristalle 
ıd primäre y-Mischkristalle ausgeschieden werden. Dieser Vorgang wiederholt sich solange abwech- 
rt selnd. bis die Restschmelze aufgebraucht ist. und wird nach Folkhard [9] als 
n 
Ö 
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