Prakt. Met. Sonderband 50 (2016) 209 
weiter zu (Abbildung 6 b). Schließlich dominiert der Umgehungmechanismus [1]. Die beobachtete 
Morphologie ändert sich von sphärisch bis hin zu teils kleeblattförmig. Tabelle 4 zeigt die Veränderung 
der v‘-Teilchen über die Versuchsdauer. 
=r + 
0,7 08 
geschwindigkeit als 
Emin Abbildung 5: Bruchflächen der Legierung AD 730 nach dem Kriechversuch: a) Kornfläche des Zustands 04 mit Poren, 
[s] b) trans- und interkristalliner Bruchenteil der Probe O16 
6,510” 
2,9-10° 
6,4-10° 
13.108 
ines, weitgehend 
produng [9]). Die 
d transkristalline 
Abbildung 6: Größe und Anordnung der y’-Phase nach dem Kriechen a) Kubische primäre y -Phase in den unterhalb ST 
geglühten Proben, b) vergröberte sphärische y‘-Phase in O4 c) beginnende Anderung der Morphologie hin zu kubisch O16 
Tabelle 4: Vergleich der mittleren Größe und Form der sekundéren y“-Phase vor und nach dem Kriechversuch 
Bezeichnung Vor dem Kriechversuch Nach dem Kriechversuch 
y’, sekundär [nm] Form “”, sekundär [nm] Form 
U4 22 22 
U16 30 hs 35 sphérisch 
04 a, sphérisch 5 
ıten Proben, b) rein 016 59 m sphärisch bis kubisch 
ing einstellenden . 
E ” . 4 Zusammenfassung und Ausblick 
Größe über die 
lung 6 b). Da > Der Einfluss des Gefiiges auf die Zeitstandfestigkeit der neuen Nickelbasis-Superlegierung AD 730 
rden. Erst | oe konnte ermittelt werden. Hierbei wurde festgestellt, dass ein grobes Korn, eingestellt durch eine 
i Lösungsglühung von 2 h bei 1150°C mit anschließender Auslagerung über 4 h bei 730°C zu einer guten 
y-Phase in Be Kriechbestindigkeit fiihrt. Werden die Proben jedoch 16 h ausgelagert, steigt die Kriechrate fast um 
nd des Versuchs das Dreifache. Die Kriechraten der Proben U4, U16 und O4 unterscheiden sich nur geringfügig. Die