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Siebenzehntes Kapitel. 
'ndem man bei konstanter Bürstenstellung verschiedene Lagen des 
Punktes b in Fig. 344 annimmt, 
In dieser Weise bestimmen wir denjenigen Theil der Feld- 
kurve II des Ankerfeldes, der zwischen den Polen liegt; derselbe 
ist in der Figur voll ausgezogen. Die Ordinaten der Kurve II 
addiren wir zu denen der Kurve I und erhalten die Feldkurve 
zwischen den Polen bei Belastung; diese ist in der Figur 
ogunktirt angedeutet. 
Die Feldkurve (III) bei Belastung wurde bis jetzt unter der 
Annahme konstruirt, dass die neutrale Zone des Zusatzfeldes unter 
der Mitte des Poles liegt. Diese Annahme ist jedoch nicht ganz 
richtig, da. der Flächeninhalt der Feldkurve III zwischen den 
N „PD, 14,1 > 10° ® 
Bürsten B, und B, nicht genau gleich 1 ag = 392 >< 10 
ist. Wir verschieben daher die neutrale Zone d—e nach links und 
erhalten nach einigem Probiren bei einer Verschiebung um 0==2 cm 
die in Fig. 347 eingezeichnete richtige Feldkurve bei Belastung IIT'. 
Für die angenommene Bürstenstellung ergiebt sich eine Leitfähigkeit 
2B, 1400 
= 5 ag 228 88, 
welche fast mit dem angenommenen Werth A, = 3,05 übereinstimmt. 
Die Amperewindungen bei Belastung sind nach dieser Feld- 
kurve gleich 
AW, = AW. + AW a 4 Wo + AW- a AW-, + 2 (0b, + 9) AS 
—16390 + (2420 — 1800) + (1440 — 1140) +2 (7,6 +2) -248 
— 16390 -+ 620 + 300 + 4750 == 22 060, 
Dieser Werth weicht von dem früher berechneten Werth 
AW,==21085 (S. 8335) ab*), sodass nun die Compoundwicklung 
nochmals geprüft werden muss. 
Die Amperewindungszahl pro Pol beträgt jetzt: 
AW, 6 6 ; 
Az — — 16390) = ——5 — 2835. 
ap 12 (22060 6390) 12 670 — 2835 
1) Die Differenz zwischen den Werthen von 4W>;, rührt daher, dass bei 
Jer ersten Berechnung AW, zu klein eingeführt wurde. Wir berücksichtigen 
oei den in Tabelle XIII S. 388 zusammengestellten Maschinen die durch die 
yenaue Berechnung sich ergebende Erhöhung dadurch, dass wir für 
AW,=0,75:(z — b) AS — W-ie (“ > %) 
3etzen. 
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