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Sechsundzwanzigstes Kapitel 
Tabelle IX. 
Ex| Es | I We | + Wa Wr Wa Bache | 2W Da A 
1901120 190: 
128,4) 100.020 
{24,6 ı 200 1020 
125 !9250|1020 
126 |300|1020' 
127 |350 11020 
127,5 | 375 1020 
128 |400 11020 
1920 
2040 290 
“090 2390 
2100 370 
2160 1950 
2260 2640 
2230 3020 
2250 | 3420 
watt. 
4000 
A a 
AN HH 
An / 
Or‘ 
500C0+ 
120.5,5 —650 
120.5,9 —716 
120.6,45 — 775 
120 6,72 — 805 
120.7 —=840 
120.7,3 — 876 
120.7,5 = 900 
120.7,51-— 910 
06 
„060 
775 
5295 
5970 
5746 
170 
766 
J ‘) 
12000 0,728 
24.000 0,833 
30000 0,850 
36 000 0,859 
2000 0,862 
45000, 0,865 
48 000 *- 0,864 
7. Bestimmung des Wir- 
kungsgrades nach der Leer- 
laufmethode (s, S. 477). Berech- 
net man den Wirkungsgrad durch 
Messung des dem Ileerlaufenden 
Motor zugeführten Effektes, so er- 
hält man die in Tabelle X zu- 
sammengestellten Werthe und für 
den Wirkungsgrad in Abhängig- 
keit von der gelieferten Leistung 
die Kurve I in Fig. 418, 
Für die Berechnung der 
Kupferverluste wurde 
R_=0,00477 Ohm 
entsprechend der "Temperatur 
45,5° C. eingeführt. Für die Be- 
stimmung der Uebergangsverluste 
wurde P, = 1,0 Volt gesetzt, So 
dass 
; 2 
Fig. 417. Verluste und Wirkungs- Je Rs 2 Volt 
rad für Kı==120 Volt und n==550. und 
W,=2.J, Watt. 
a 
Die so erhaltene Wirkungsgradkurve liegt infolge der An- 
nahme eines nicht die thatsächlich auftretenden Anker- und Kollektor- 
verluste berücksichtigenden Ankerwiderstandes, bezw. Spannungs- 
abfalles höher, als die.aus den Einzelverlusten erhaltene Kurve II 
in Fig. 418. 
Die Kurve I entspricht der nach den Normalien des Verbandes 
a 
ER 
A). 
Bedii Sa 
KO 
Yı zä 
un 
*