520 Sechsundzwanzigstes Kapitel. 
ristik I (Fig. 474) verschiebt sich dann parallel zur J-Achse um 
den Nebenschlußerregerstrom £, der auf die Windungszahl der Haupt- 
schlußwicklung reduziert ist, nach links, d. h. die beiden Kurven 
I und ZT sind äquidistant. Nun bestimmen wir die Tourenkurve »' 
für die neue Motorcharakteristik II in der früher beschriebenen 
Weise. Diese Kurve steigt nicht mehr so steil an und schneidet 
die Ordinatenachse, weil die Nebenschlußwindungen bei J= 0 ein 
Feld erzeugen, dem die EMK = ib entspricht. 
In diesem Fall kann der Hauptschlußmotor nicht mehr durch- 
gehen und seine Tourenzahl ist innerhalb kleinerer Grenzen ver- 
änderlich. . 
Da der Kraftfluß ® beim Hauptschlußmotor vom Strom J er: 
zeugt wird, so wächst das Drehmoment 4 anfangs mit dem Quadrate 
des Stromes, später, wenn das Eisen sich anfängt zu.sättigen, nimmt 
es langsamer zu. Da 
P=C, E, 
ist, so können wir die 
Drehmomentkurve(Fig. 
475) in einfacher Weise 
aus der inneren Motor- 
charakteristik bestim- 
men. Es ist . 
= 0 DI ES, 
d.h. das Drehmoment 
ist proportional dem In- 
halt des schraffierten 
Rechtecks. Wir erhal- 
ten somit die Drehmo- 
mentkurve, indem wir 
für die Punkte der Mo- 
torcharakteristik die 
Rechtecke E_J bilden, und deren Inhalt als Funktion von J im 
geeigneten Maßstabe auftragen. 
Die Wirkungsgradkurve des Hauptschlußmotors hat einen ähn 
lichen Verlauf wie diejenige des Nebenschlußmotors in Fie. 471 
7a 
155. Reihenschaltung eines Hauptstromgenerators und Motors. 
(Kraftübertragung mit Reihenschlußmaschinen). 
Wird ein mit konstanter Geschwindigkeit angetriebener Haupt- 
stromgenerator mit einem Hauptstrommotor in Reihe geschaltet, so 
wird letzterer unabhängig von der Belastung mit konstanter Touren-