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Elftes Kapitel.
wvähnte 400 KW -Maschine
die Verluste für verschie-
dene Werte von AS ge-
rechnet worden. Bei der
Berechnung ist der Hyste-
resiskoeffizient 0, ==1,5 und
der Wirbelstromkoeffizient
d„=10 angenommen.
In Fig. 309 sind die
Verluste in Abhängigkeit
von AS aufgetragen.
Kurve Istellt die Strom-
wärmeverluste im Anker-
L kupfer, ZI die Eisenverluste,
100 II 180 > a &
Fig. 309. Abhängigkeit der Verluste von 4S. er A an ser
verluste und V die Summe der Anker- und KErregerverluste dar.
Wie aus Kurve III ersichtlich, schwanken die gesamten Anker-
verluste innerhalb weiter Grenzen von 4S nur wenig.
Fig. 310 zeigt, wie
sich die maximale Zahn-
induktion mit 4S ändert.
Bei der Untersuchung
des Einflusses von 4S auf
den Wirkungsgrad muß
man sich aber vergegen-
wärtigen, daß nicht nur
der Wirkungsgrad bei
Vollast, sondern auch der
Wirkungsgrad bei den an-
deren Belastungen von Wichtigkeit ist. Es besteht deshalb nicht
allein die Aufgabe, einen möglichst kleinen Totalverlust bei Vollast
anzustreben, sondern man muß auch darauf achten, wie die mit
der Belastung veränderlichen Verluste sich zu den konstanten Ver-
lusten verhalten.
Es wurden für drei Werte von AS (142, 214 und 321) die
Wirkungsgradkurven gerechnet, wobei die Bürstenreibungsverluste
= 2160 Watt und die Bürstenübergangsverluste bei Vollast=2340 Watt
angenommen wurden.
Die Kurven sind in Fig. 311 aufgetragen.
Kurve 7 entspricht AS = 142, Kurve I! AS= 214 und Kurve IIT
A4S=321. |
Es zeigt sich hier ein großer Unterschied in dem Verlauf der
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