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Elftes Kapitel. 
wvähnte 400 KW -Maschine 
die Verluste für verschie- 
dene Werte von AS ge- 
rechnet worden. Bei der 
Berechnung ist der Hyste- 
resiskoeffizient 0, ==1,5 und 
der Wirbelstromkoeffizient 
d„=10 angenommen. 
In Fig. 309 sind die 
Verluste in Abhängigkeit 
von AS aufgetragen. 
Kurve Istellt die Strom- 
wärmeverluste im Anker- 
L kupfer, ZI die Eisenverluste, 
100 II 180 > a & 
Fig. 309. Abhängigkeit der Verluste von 4S. er A an ser 
verluste und V die Summe der Anker- und KErregerverluste dar. 
Wie aus Kurve III ersichtlich, schwanken die gesamten Anker- 
verluste innerhalb weiter Grenzen von 4S nur wenig. 
Fig. 310 zeigt, wie 
sich die maximale Zahn- 
induktion mit 4S ändert. 
Bei der Untersuchung 
des Einflusses von 4S auf 
den Wirkungsgrad muß 
man sich aber vergegen- 
wärtigen, daß nicht nur 
der Wirkungsgrad bei 
Vollast, sondern auch der 
Wirkungsgrad bei den an- 
deren Belastungen von Wichtigkeit ist. Es besteht deshalb nicht 
allein die Aufgabe, einen möglichst kleinen Totalverlust bei Vollast 
anzustreben, sondern man muß auch darauf achten, wie die mit 
der Belastung veränderlichen Verluste sich zu den konstanten Ver- 
lusten verhalten. 
Es wurden für drei Werte von AS (142, 214 und 321) die 
Wirkungsgradkurven gerechnet, wobei die Bürstenreibungsverluste 
= 2160 Watt und die Bürstenübergangsverluste bei Vollast=2340 Watt 
angenommen wurden. 
Die Kurven sind in Fig. 311 aufgetragen. 
Kurve 7 entspricht AS = 142, Kurve I! AS= 214 und Kurve IIT 
A4S=321. | 
Es zeigt sich hier ein großer Unterschied in dem Verlauf der 
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