274 Die Spritzgußmaschine (Gießvorrichtung).
Als Beispiel ist der Verlauf des Betriebsdruckes p, (Gießdruck p,
und Nachdruck p,) einer Maschine nach Abb. 111 mit Nocken von
dem in Abb. 112a (bzw. 112d) dargestellten Profil! in Abb. 112b
(bzw. e) in Abhängigkeit vom Hubwege h, in Abb. 112c (bzw. f) in
Abhängigkeit von der Zeit 7 veranschaulicht. Ferner ist in Abb. 112b
und e der Verlauf der Kolbengeschwindigkeit (W, ,W,, W„) über den Hub-
weg hin eingezeichnet?, und zwar wieder unter der näherungsweisen
Voraussetzung eines reibungsfreien und in jedem Augenblicke ‚‚quasi-
stationären‘‘ Strömungsverlaufes in dem auf S. 10ff. definierten Sinne,
die auch den nachstehenden Berechnungen zugrunde gelegt ist.
Wenn bedeuten
k die jeweilige Federkraft
o den jeweiligen Abstand o— o, (= Radiusvektor der Relativ-
bahn 1’—I des Laufrollenmittelpunktes o,)
y den jeweiligen Winkelweg der Nockenscheibe n von Hub-
beginn an,
so ist während der Formauffüllung, solange die Laufrolle r auf der
Druckhubsteuerkurve /—2 abrollt,
die Kolbengeschwindigkeit
d
we 8,
u Do. (23)
Ferner ist (nach Abschluß der Metalleinlaßöffnungen C der Pumpe)
gemäß der Kontinuitätsgleichung
vw h= w (fein) (24)
die Einströmgeschwindigkeit im Einströmquerschnitt f des Anschnittes
der Gießform
ger sr . fo HAB.
f+ es e T+fo dy (25)
und somit der auf den Gießkolben einwirkende, ‚„quasistationäre‘
Gießdruck (bei näherungsweiser Gleichsetzung mit dem Arbeitsdruck)
angenähert? u
ie 0 SEN
a) eo
Somit muß die Feder s so stark bemessen und ihre Vorspannung? so
hoch sein, daß während der ganzen Dauer der Formauffüllung die
1 Die Gegenüberstellung der beiden Nockenprofile, die zur Erzeugung des
gleichen Gießdruckes beim Abgießen zweier Formen von verschiedenem Einström-
querschnitt bestimmt sind, soll die Abhängigkeit der Gestalt der Druckhubsteuer-
kurve von der Größe des Einströmquerschnittes (bei Forderung gleichen Gieß-
druckes) veranschaulichen (vgl. S. 284).
2 Siehe S. 251, Abs. 1. 8° Vgl, 8.671. Gl. (XXIII).
* D. h. die Spannung der Feder in der Gießendlage.
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