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Elemente für den Entwurf von Dynamomaschinen. 363
Polspitzen schwächt, wie es zur Erreichung einer funkenlosen
Stromwendung nothwendig ist.
Betrachten wir zunächst die Theorie der Anker-Störungen )).
Ziehen wir eine geschlossene Curve ABCA längs des magnetischen
Kreises, so dass sie durch die Magnetisirungsrollen geht (Fig. 262),
so ist das Linienintegral der magnetisirenden Kräfte dieser Linie
entlang gleich 0,4x mal der Zahl ‘der Ampere-Windungen in den
Rollen. Eine gleiche magnetomotorische Kraft wird um die ge-
schlossene Ourve DEFD sein, obwohl die magnetische Strömung
auf diesem Wege wegen des grösseren Widerstandes geringer ist.
In ähnlicher Weise wird, wenn die Bürsten um einen Winkel A
vorgeschoben werden, die Zahl der Leiter in der entmagnetisirenden
Dr
Zone (vergl. Seite 81) ein Bruchtheil — Re
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x Tri = ; n 2
der Gesammtzahl der Leiter N auf dem / C x
. . . rd, / REES TR 4 \
Anker sein, und da jeder Leiter den che N \
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halben Strom führt, ist (für Trommel- ! i \
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wickelungen) die Zahl der entmagneti- |! ! i
. x r. ! \ N N 1, \
sirenden Ampere-Windungen \ LE Al 4
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und die entmagnetisirende magnetomoto- \ !
rische Kraft gleich 0,2%.,N. Ferner
kann die Neigung zur Quermagnetisirung
berechnet werden, indem wir eine durch u
g. 262.
die Spitzen eines Polstückes gezogene ge-
schlossene Curve 7A G DH betrachten. Nennen wir den Polwinkel b,
N
: Ei VA
so ist die Zahl der von dieser Curve eingeschlossenen Leiter = —,
. 2r
u . . 1a Men 0,447.) N
und das Linienintegral der quermagnetisirenden Kräfte = — m =
2r
liegt, gegenüber dem der beiden Luftzwischenräume A und D ver-
nachlässigbar gering ist, so können wir den obigen Betrag als allein
auf A und D entfallend betrachten; die magnetische Potentialdifferenz
wird also bei A um die Hälfte dieses Betrages vermindert, bei D
um ebensoviel vermehrt. Da irgend eine kleinere geschlossene Curve,
1) J.und E. Hopkinson, Phil. Trans. 1886; auch in Hopkinson’s Original
Papers 1893, 105.