‚N- 
in 
nee 
it- — le ee ., 23, 
/fdi N E EEE )- + 18,52. 7 « | 
a w-18,52-YT,-u, 2 ; 
“1 
),426 2% 
0 Bi An (e) BER |, wenn 1,894 
BYE, \p Px 
gesetzt wird. | 
Wird der Querschnitt als Funktion des Winkels aufgetragen, so folgt: 
AAR 0,143 
J_23555V, 5, Hm a Sr 
N u Y A 1 p 
In Abb. 185 ist J aus der Fläche berechnet und als Ordinate aufgetragen; wird 
. p 
andererseits J aus der vorstehenden Gleichung für verschiedene Werte #1 berechnet, 
9 
so sind damit die Kurbelwinkel für die gewählten Drucke p bestimmt, und es kann 
die Kurve des Druckabfalls aufgezeichnet werden. 
p 
Druckverhältnis 2 0,9 0,8 0,6 0,4 053 
'p 0,143 h ä 
(2) -1=D 0,015 0,0324 0,076 0,14 0,188 
Meist interessiert der Kurbelwinkel, an dem ein bestimmtes Druckverhältnis 
erreicht wird, also der Endpunkt der Druckabfallkurve. Wirdz.B. ?, = 37000 kg/m?, 
p = 14800 kg/m? oder rd. 0,5 at Überdruck, also pP :Pı = 0,4 gewählt, so ist 
De 0A und 
de 
re 
Mit 7, = 1000°, für diese Stelle geschätzt, folgt 
7. 0,0118, 
RR u 
In den vorstehenden Ausführungen sind zwei Annahmen gemacht: 
a) der Zylinderraum ändert während der Entspannung seine Größe nicht, 
b) die Ausflußformel ist auch für das Gebiet unterhalb des Kritischen Druck- 
verhältnisses benutzt worden, während sie nur, bei einem Gegendruck von 1,1 kg/cm? 
in der Auspuffleitung, für Werte von pı = 1,894 - 1,1 2 kg/cem? gültig ist. Größere 
Unterschiede gegenüber dem wirklichen Verlauf stellen sich erst unterhalb 
pı = 1,5 kg/cm? ein. Während Annahme a) zu einer Verzögerung des Druckabfalls 
führt, wird dieser durch Annahme b) beschleunigt, so daß ein gewisser Ausgleich 
durch beide Voraussetzungen stattfindet, Die Ausflußzahl u kann zu 0,9 ange- 
nommen werden. 
Die Temperatur 7, muß geschätzt, werden, doch ist der Einfluß von T, auf die 
Drucklinie nur gering; » ändert sich annähernd mit der vierten Wurzel aus 7,.