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Die Dieselmaschine. 183 
Luft an die nachfolgenden Öltröpfehen infolge der künstlichen Luftwirbelung zu- 
rückzuführen sein dürfte. 
Der Brennraum der Vorkammermaschinen, siehe S. 246, kann nicht in der ein- 
heitlich geschlossenen Form der Strahlmaschinen ausgeführt werden. 
Gestaltung der Düse. Es werde der Fall der Strahlmaschine behandelt, in der 
die Düse alleiniges Mittel für Zerstäubung und Verteilung ist. 
Soll ein Gasöl von 7 = 900 kg/m? mit 300 m/sek Geschwindigkeit aus der Düse 
austreten, so ist hierzu ein Überdruck von der Größe 
900 - 300? . 10% 
a -»413atb 
  
ce 
Ap=y-— :10°% — 
Belag 2.9,81 
erforderlich. Die Strömungsenergie, die Durchwirbelung der Luft im Brennraum 
verursacht, beträgt 
e? 300? 
E Fe @G a ee 10 3 a 10-3 == 4.59 mke 
29 2.9,81 : = 
je 1g Brennstoff. 
Die Zahlentafel 9 zeigt einen Vergleich der bei beiden Verfahren vorhandenen 
Energiemengen, wobei für Lufteinspritzung isothermische Zustandsänderung wie 
auf S. 139, der Verdichtungsdruck zu 35 at angenommen ist. 
Zahlentafel 9. 
Einspritzdruck at 40 60 80 125 200 300 
Einblaseluftenergie mkg/g 1,26 5,10 7,8 12,02 — —_ 
Strahlenergie mkg/g 0,056 0,278 0,5 1,0 1,83 2,94 
Wegen der verringerten Energie werden bei Strahlmaschinen mitunter besondere 
Mittel angewendet, um die Luft des Brennraumes in wirbelnde Bewegung zu ver- 
setzen. 
Ist x = Kurbelwinkel, der während der Pumpenförderung zurückgelegt wird, 
so ist bei n Uml./min die Zeit der Brennstoffzufuhr 
60 & & 
m. 360 en Gm ick - 
AzZ= 
Aus der Stetigkeitsgleichung: 
een 
d 
folgt der Düsenquerschnitt: 
— - rt. 
y-u-c-42 
Beispiel. Geschwindigkeit c, Einspritzzeit Az, Strömungsenergie H und Düsen- 
querschnitt f sind für eine 50 PS-Maschine mit n — 240 Uml./min zu bestimmen. Es 
werden 180 g/PS;.h Gasöl von y = 0,9kgjltr bei Ap = 350 at verbraucht. Ein- 
spritzwinkel & = 40°. 
/29-Ap _ 1/1962 350 
37 Napr9341720900-R10R7 
Gesamtverbrauch an Brennstoff: 
50 - 180 = 9000 g/h.. 
Anzahl der Einspritzhübe je Stunde: