suß- 
‚nen 
san- 
Für 
seite 
der 
arm | 
dene 
Bten 
be- 
tan- 
die 
)nen 
sich, 
1 zu 
Än- 
ist 
  
Berechnung gekröpfter Wellen. 
Drehmoment durch 7 und Ar: 
M,= Ar-(a-—e); ne . 
n b?h 
9 
Biegungsmoment durch Az: 
/ di 
M, es Ar: 9 . 
Biegungsmoment durch 7 und Ar: 
d; M;,r 
A 
  
d;, = Wellendurchmesser am Ansatz der Welle. 
Biegungsmoment durch A, und R: 
M,r= Ar (a — e) 
M;r 
ORT 
c) Wellenansatz an Kurbelwange auf 
Schwungradseite. 
Beim Anfahren wird die Welle hier durch M, 
— T max : r beansprucht, im Betrieb wirkt auf Ver- 
drehung nur der Unterschied zwischen der jewei- 
ligen und der mittleren Tangentialkraft. Abb. 427. 
Auf Biegung wirkt eine am Hebelarme c, an- 
greifende Kraft R,, die aus der durch die Stangenkraft S bedingten Lagerreaktion 
Bs und der durch das Schwungradgewicht verursachten Reaktion resultiert. Diese 
findet sich aus der Beziehung: 
  
G(b+c)— Ba: c; 
C; 
Bao = 
x 
vechnerisch wird 
Rz = YB3 + Bi, — 2Bys- Be -sinß; (da sind = cos[90° — ß], s. Abb. 428). 
Biegemoment M,= Ry:c, ist mit dem Drehmoment M,=T:r zu dem 
Moment M, = 0,35 M, -+ 0,65 YM; + M7, zusammenzusetzen. 
Beanspruchung: 
= kg/cm?. 
  
2. Gekröpite Welle stehender Maschinen. In Kurbeltotlage und bei 
der Annahme L = » in allen Kurbellagen wirken Schwungradgewicht Abb. 428. 
und Kolbendruck in senkrechten Ebenen. 
Im Zündtotpunkt beträgt im Lager A die Belastung A» — A,, im Lager B ist 
die Belastung B» + B,, wobei im Falle symmetrischer Lageranordnung Ap = Bp» 
> 
== : ; die Reaktionen infolge des Schwungradgewichtes sind dieselben wie 
unter 1. 
Biegungsmoment des Kurbelzapfens: 
M, == (Ap Bias, A.) ll s